辽宁400kw发电机价格

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家用发电机如何安装、定位连杆？
家用发电机的连杆大头上下两半的侧面往往打有数字，标明该连杆装在*几汽缸中口安装时应将上、下两半上的数字朝同一侧。杆身和轴承盖上制有凸点，安装时应朝向机组的前方。
为保证家用发电机连杆大头孔的准确定位，常用定位措施有锯齿定位、圆销定位、套筒定位及止口定位。
连杆大头与连杆轴颈的连接，是家用发电机重要的接合处，因为连杆螺栓承受的冲击载荷很大，一旦断裂会造成重大事故。因此，对连杆螺栓的材料和制作方法要求都特别高。
螺栓或螺帽的紧定应交替进行，拧紧的扭矩应符合规定。拧紧后，防止松动，常采用开口销、铁丝、保险片或弹簧垫等防松装置。有些家用发电机，在螺纹外表面镀锏以防松动。多次拆装后，若镀铜消失，应更换新件或重新镀铜。

静音发电机组降噪原理之吸声结构
我们在选用发电机时，如果对噪音要求较高的银行、等环境工作单位，我们较多采用静音发电机组，今天就针对静音发电机组降噪原理吸声结构这方面为大家介绍一下。
采用吸声结构，可以获得较好的低频吸声效果，以弥补多孔材料在低频时吸声性能的不足，也可以设计出在某一频段内具有优良吸声性能的结构，以满足的吸声要求。采用金属，塑料等材料的吸声结构适用于高温、潮湿等场合。典型的吸声结构有阻抗渐变型吸声结构和共振型吸声结构，还有由此发展起来的复合型吸声结构。
①吸声尖劈吸声尖劈的结构，由尖劈和基部组成，属于阻抗渐变型结构。空气中的尖劈用多孔吸声材料做成，外包玻璃纤维布或金属丝网。当声波从入射时，由于吸收层的过渡性质，材料的声阻抗与媒质的特性阻抗能较好地匹配，使声波传入吸声体并被地吸收。吸声尖劈具有优良的吸声性能，**截止频率频段的吸声系数均**0.99截止频率的大小可由吸声材料、尖劈总长度及空气层厚度决定。例如，采用玻璃棉、矿渣棉等吸声材料制作的尖劈总长度为1m，后留空气层厚度5～10cm时，截止频率可达70Hz。因此吸声尖劈被广泛地用于消声室中。
②共振吸声结构
a.薄板共振结构。薄板共振吸声结构的结构形式是在周边固定在框架上金属板、胶合板等薄板后，设置一定深度空气层。由薄板的弹性和空气层的弹性与板的质量形成一个共振系统，在系统共振频率附近具有较大的吸声作用。
b.穿孔板吸声结构。穿孔板吸声结构就是在钢板、胶合板等类薄板上穿孔，并在其后设置空气层，必要时在空腔中加衬多孔吸声材料。它可以看作是许多亥姆霍兹共振器的并联。密封的空腔通过板上的小孔与外界声场相通。小孔孔颈中的空气柱在声波压力作用下像柴油发动机活塞一样往复运动，它具有一定的空气质量，运动时还与小孔壁摩擦，消耗掉一部分声能。空腔中的空气具有弹性，能阻碍来自孔颈空气柱运动造成的空腔内压力变化。这样孔颈处的空气柱犹如质量，空腔内空气犹如弹簧，构成了弹性振动系统。当外来声波频率等于其共振频率时，将引起孔颈中空气柱发生共振，此时空气柱的振动位移，振动速度，孔壁摩擦损耗也，对声能的消耗也。
由于穿孔板的相对声阻比较小，共振吸声系数也不高，一般采用在穿孔板后面紧贴一层金属丝网或玻璃布，或在空腔内贴近穿孔板背面处填入一部分多孔吸声材料，这样可提高穿孔板声阻，在一定程度上提高共振时吸声系数并拓宽吸声频带。
c.薄型塑料盒式吸声体。此类结构是用改性硬质PVC材料真空成型高频焊接加工而成的多层盒体结构，利用封闭盒体的谐振作用达到吸声目的。盒体厚度为50～100，许多盒体连成0.5m×0.5m的板。这种新型的吸声结构吸声性能优良，物理性能稳定，重量轻，透光性好，易于施工，在噪声控制中得到了广泛应用。
③微穿孔板吸声结构微穿孔板吸声结构是20世纪70年代发展起来的新型吸声结构其结构形式是在厚度小于1的薄板上每平方米钻上万个孔径小于1的微孔，穿孔率控制在1％～5％，将这种板固定在刚性平面之上，并留有适当空腔。由于微穿孔板的穿孔细而密，因而其声阻比穿孔板大得多，决定了共振吸声系数高；而声质量却小得多，声阻与声质量之比大为提高，加宽了吸声频带。
微穿孔板吸声结构具有许多**的优点。首先是它的声学特性可以通过解析式地表示，使得吸声结构的设计比较完整并易于控制。
其次，设计良好的微穿孔板结构具有吸声频带宽、峰值吸声系数大的特点。显然，穿孔的孔径越小，则其声质量越小，越适合于宽频带吸声。但孔径过小，不仅加工困难，也容易造成微穿孔板结构的堵塞。
在实际应用中，常常采用串联式双层微穿孔板结构（如图16-29所示）。两层的板厚和孔径一般相同，穿孔率及腔深可以不同。经大量的实践研究表明:双层结构的声阻值r在低频段和后腔发生共振时增加，使其共振频率比单层低D1/（D1＋D2）倍，吸声频带向低频方向扩展，从而达到宽频带高吸收。
微穿孔板吸声结构特别适用于高温、潮湿以及有冲击和腐蚀的环境。如果用**玻璃制造，在建筑上还有透光的特点。

静音发电机组单层均质薄板的隔声性能
隔声是机械噪声控制工程中常用的一种技术措施，它利用墙体、各种板材及构件作为屏蔽物或利用围护结构来隔绝空气中传播的噪声，从而获得较安静的环境。上述材料（或结构）称为隔声材料（或隔声结构）。
1.单层均质薄板的隔声性能
①质量定律
设有一列平面波入射到一块无限大均质薄板上。这是一个两维声场问题。现在引入两个简化条件:a.隔板很薄，可假设板两边法线方向媒质质点振速相等，并等于板的振速；b.板的特性阻远大于媒质的特性阻抗。对于空气中的薄板，这两条是完全符合的。
表明，对于一定频率，板的面密度提高一倍，TL将6dB；如果板的面密度不变频率每提高一个倍频程，TL也6dB。实际情况下声波多数为无规入射，φ＝0°～90°，各个方向都有，按入射角积分计算出的TL值比单纯垂直入射TL值低5dB左右。
2.吻合效应
吻合效应的产生是由于均质薄板都具有一定的弹性，在声波的激发下会产生受迫弯曲振动，在板内以弯曲波形式沿着板前进。当入射声波达到某一频率时，板中弯曲波的波长AB在入射声波方向的投影正好等于空气中声波波长入时，板上的两波发生了共振，产生了波的吻合，此时板的运动与空气中声波的运动达到高度耦合，使声波无阻碍地透过薄板而辐射至另一侧，形成隔声量曲线上的低谷，这个现象称为“吻合效应”。
3.隔声特性曲线
典型的单层均质板的隔声特性曲线如图16-31所示。曲线可分三个区域:I为刚度控制区。在低频段，板受本身的刚度控制，在声波激发下板的作用相当于一个等效活塞，刚性越大，频率越低，隔声量反而越高；随着频率的提高，板的质量开始起作用，曲线进入由板的各阶简谐振动方式（模态）决定的共振频段。共振频率由隔板材料及尺度决定，一般为几十赫兹（如3m×4m砖墙约为40Hz，1m×1m钢板或玻璃板约为25Hz）阻尼将影响共振的振幅。Ⅱ为质量控制区。频率继续上升，曲线上升的斜率为6dB/倍频程，符合质量定律。Ⅲ为吻合效应区。当频率到达临界频率附近产生隔声低谷（吻合谷）。在**吻合谷的频段，质量定律继续起作用。板阻尼的大小主要对板的共振段及吻合区发生影响，阻尼大，共振区的曲线平滑，吻合区的隔声量高。
在隔声设计中必须使所隔离的声波频段避开低频共振频率与吻合频率，从而可以利用质量定律来提高隔声量。

发电机噪音主要来源的5个方面
发电机运转时通常有多种噪音源同时并存，不同的噪音是由发电机不同的零部件所产生的。发电机噪音有空气动力噪音、电磁噪音、机械噪音、轴承噪音和电刷噪音等。
（1）空气动力噪音
电机的空气动力噪音有涡流噪音和笛鸣噪音两种主要成分。涡流噪音主要是由转子和风扇引起冷却空气湍流在旋转表面交替出现涡流引起的，其频谱范围较宽。笛鸣噪音是通过压缩空气，或空气在固定障碍物上擦过而产生的，即“口哨效应”，电机内的笛鸣噪音主要是径向通风沟引起的。旋转电机的空气动力学噪音是不可避免的，它与转子表面圆周速度、表面形式，风扇空气动力性能和突起的零部件形状有关。一般隐较式转子交流同步发电机的空气动力噪音，其频谱值出现在800～4000Hz，而凸较式交流同步发电机噪音频谱的值往往出现在100～800Hz的范围。笛鸣噪音的主要原因是风扇等距离叶片与气流摩擦，或气流被转子部件均匀分割，例如电机定转子相对的径向通风道实际上构成了警报器”。笛鸣噪音是随转动部件和固定部件之间间隙的减小而增强。间隙，采用不等距风叶是降低笛鸣噪音的有效办法。
（2）电磁噪音
电磁噪音是由电机气隙中定、转子磁场相互作用产生随时间和空间变化的径向力，使定子铁芯和机座随时间周期性变形而引起振动，产生噪音。
（3）机械噪音
发电机的主要噪音是机械噪音。转子动平衡不好是产生机械噪音常见的原因，其频率和旋转频率相同，是低频噪音。安装不良，定、转子部件固有频率和转速频率一致时也会产生机械噪音构件振动噪音也是常发生的一种机械噪音，当电机装有端罩式风罩时，罩子往往被电机的振动所摇撼，并发生振动和噪音。这种情况下，电机定子的振动往往是端罩或风罩的激振源，要减少这种振动噪音，其措施是加大罩子的动态刚度；在端罩和定子结合处加设吸振材料（如毛毡）等；或减小定子振动幅值。除了端罩、风罩外，出线端子盒盖子、维护窗口盖板等都会产生构件振动噪音。
转子的振动和轴承的振动往往是通过端盖传递到底板和基础上，但当端盖的轴向刚性较差时，端盖往往因受激而产生轴向振动和产生噪音。减少这种轴向振动的有效办法是增加端盖的轴向动态刚度。
（4）轴承噪音
电机中采用的轴承有两种形式:滚动轴承和滑动轴承。滑动轴承一般用于微型电机和大型电机，其轴承噪音相对较低；滚动轴承可靠性高、维护简单、承载大，但其运转时噪音较大，常成为高速电机中的主要噪音源，下面仅讨论滚动轴承的噪音问题。
滚动轴承通常由内、外轴承圈，滚珠（或滚柱）和保持器等部件组成。在转动时，滚动体相对于内、外圆和保持器有相对运动，工作表面的摩擦和撞击就产生了轴承噪音，轴承噪音可分为轴承自身噪音和轴承装配后构成的结构振动的噪音两部分。
电机的制造公差、装配间隙及运输、安装和运行过程中造成工作表面损伤和电腐蚀产生的损伤，都会使轴承运行不平衡和发生不规则的撞击而产生轴承噪音。轴承噪音是分布在1～20kHz广阔范围的白噪音，随时间而波动，而且往往被电机的端盖所放大。
装配条件下的轴承噪音，分布在100～500Hz的频带内，它是由滚动轴承的轴向限位弹簧、转子和端盖推力作用下所产生的振动噪音。不论电机的制造精度多高，电机运行时，微小的轴向窜动是不可避免的。当轴承出现润滑不好，存在缺陷和故障时，由于机械摩擦和撞击的出现，轴承噪音将有明显增加。
（5）电刷噪音
在有滑环和换向器的电机中，电刷噪音是不可避免的，有时会成为一个主要噪音源，电刷噪音主要体现在以下三个方面。
1.摩擦噪音
电刷在与滑环和换向器构成滑动接触的过程中，必然会产生摩擦和摩擦噪音，摩擦噪音的大小与滑环和换向器的表面状态、电刷的摩擦因数、空气的湿度以及电刷的压力等因素有关。在良好的氧化膜和电刷工作状态下，摩擦噪音很低，电刷与换向器及滑环的摩擦也很小；当氧化膜和电刷工作状态不好时，摩擦噪音就大，尤其当空气干燥（湿度低于5g/m3），换向器表面氧化膜建立不好时，电刷在换向器上会发生颤动，这种现象叫电刷抖动，是润滑情况不好的表征，这时电刷将产生高频摩擦振动噪音吱”音，尖叫刺耳。这种情况持续时间长时，将产生电刷振动碎裂、刷辫脱落、刷握压指断裂等故障，因此，必须采用改善换向器润滑的措施。摩擦噪音频率较高，频带较宽，频率通常与转速关系不大。
2.撞击噪音电刷和换向片的撞击音是另一种电刷噪音。产生的原因是所有换向片之间都有一个云母沟，由于换向器变形，云母沟下刻和倒棱工艺不好，使电刷在电机旋转时往往会撞击换向片进入边，由于换向片和电刷周期性的撞击，使电刷在刷握内产生径向跳动和摆动，引起电刷和刷握的周期性振动，产生电刷噪音。撞击噪音一般在10kHz以内，换向器变形和表面光洁程度不好时，噪音幅值将增加，而且这种噪音常具有与换向片数成倍数的多个单频成分。
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